煙氣酸露點(diǎn)計(jì)算，因?yàn)闊煔馑崧饵c(diǎn)受到諸多標(biāo)準(zhǔn)(燃燒溫度，燃料含硫量，玻璃原料含硫量，排煙的含灰量，含水量以及過(guò)量空氣系數(shù)等)的影響，很難從理論上推導(dǎo)出精確的通用公式。國(guó)內(nèi)外各研究機(jī)構(gòu)根據(jù)各自經(jīng)驗(yàn)推導(dǎo)出了不同的公式。主要有前蘇聯(lián)1973年《鍋爐機(jī)組熱力計(jì)標(biāo)準(zhǔn)方法》經(jīng)驗(yàn)公式、穆勒曲線、Halstead曲線、A．G．Okkes公式、Haase&Borgmann估算公式及H．A．Bapahoba公式等。

垃圾焚燒余熱鍋爐噸位和垃圾日處理之間的關(guān)系。近日，遇到客戶詢問(wèn)日處理垃圾量與鍋爐噸位的選擇是怎么匹配的？客戶有一個(gè)750t/hx3的生活垃圾焚燒發(fā)電項(xiàng)目，想知道需要多大噸位的余熱鍋爐。之前，我們介紹過(guò)余熱鍋爐的計(jì)算公式：Q*T進(jìn)-T出*0.34/60*10^4~70*10^4。但是這個(gè)公式需要知道煙氣溫度和煙氣量，而且計(jì)算出來(lái)比較復(fù)雜，那么，有沒(méi)有專門(mén)計(jì)算垃圾焚燒余熱鍋爐噸位的公式呢？

鍋爐煙氣溫度計(jì)算工業(yè)用氣

排煙熱損失q2是因?yàn)殄仩t排煙帶走了一部分熱量造成的熱損失，其大小與煙氣量、排煙與基準(zhǔn)溫度、煙氣中水蒸汽的顯熱有關(guān)。我廠燃煤介于無(wú)煙煤和貧煤之間，計(jì)算q2可采用如下簡(jiǎn)化公式：q2=(3.55py+0.44)(tpy-t0)/100

天然氣成分絕大部分為烴，燃?xì)忮仩t排煙中水蒸氣的含量較高，分析表明，排煙中可利用的熱能中，水蒸氣的汽化潛熱所占的份額相當(dāng)大。每1m3天然氣燃燒后可以制造1.55kg水蒸氣，具有可觀的汽化潛熱，大約為3700kJ/Nm3，占天然氣的低位發(fā)熱量的10%以上。傳統(tǒng)鍋爐中，排煙溫度一般在160～250℃，煙氣中的水蒸氣仍處于過(guò)熱狀態(tài)，不可能凝結(jié)成液態(tài)的水而放出汽化潛熱。因此傳統(tǒng)的天然氣鍋爐理論熱效率一般只能達(dá)到95%左右，利用冷凝式換熱器只要把煙氣溫度降到煙氣露點(diǎn)溫度以下，就可回收煙氣中的顯熱和水蒸氣的凝結(jié)潛熱，按低位發(fā)熱量為基準(zhǔn)計(jì)算，天然氣鍋爐熱效率可達(dá)到和超過(guò)109%。

鍋爐煙氣溫度計(jì)算工業(yè)用氣，余熱鍋爐額定蒸發(fā)量/噸位計(jì)算公式余熱鍋爐額定蒸發(fā)量，也稱之為鍋爐噸位。余熱鍋爐不同于我們常見(jiàn)的燃油燃?xì)忮仩t或生物質(zhì)鍋爐。余熱鍋爐的用戶一般只有進(jìn)口和出口煙氣溫度、煙氣量這些參數(shù)。鍋爐噸位的話一般有設(shè)計(jì)院或者余熱鍋爐廠家進(jìn)行計(jì)算，所以不是說(shuō)余熱鍋爐想上幾噸就上的了的。需要根據(jù)用戶提供的進(jìn)口和出口煙氣溫度和煙氣量才能計(jì)算出來(lái)的。

豎式逆流換熱裝置煙風(fēng)系統(tǒng)可以采用半開(kāi)路系統(tǒng)，豎式逆流換熱裝置制造的高溫?zé)犸L(fēng)，經(jīng)過(guò)余熱鍋爐換熱降溫后的150℃左右的熱煙氣，大部分進(jìn)入煙風(fēng)循環(huán)系統(tǒng)，小部分直接通過(guò)煙囪排向大氣，對(duì)進(jìn)入煙風(fēng)循環(huán)系統(tǒng)的部分150℃左右的熱煙氣采用摻入冷空氣的方式實(shí)現(xiàn)。豎式逆流換熱裝置冷卻空氣入口溫度需要綜合考慮，太高或者太低都不好。經(jīng)過(guò)對(duì)豎式逆流換熱裝置冷卻過(guò)程的模擬仿真計(jì)算，當(dāng)豎式逆流換熱裝置冷卻空氣入口溫度在90-100℃左右時(shí)，冷卻空氣從熱燒結(jié)礦中回收的熱量最大。

鍋爐煙氣溫度計(jì)算工業(yè)用氣，按爐膛均勻溫度900℃計(jì)算，原鍋爐有效容積僅為4.8m3，即煙氣停留時(shí)間不足3.4秒，沒(méi)有足夠的燃燒時(shí)間及空間，使燃煤中分離器不能分離的顆粒在通過(guò)爐膛時(shí)不能一次性燃燒完全，造成飛灰含碳量較高，鍋爐熱效率下降，鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性較差。